1Cr17Ni2鋼不是種廣泛應用的安全安全使用的馬氏體鋁合金，它是在馬氏體鋁合金中的安全安全使用的。在鋁合金的基礎理論里加入1.5%c~2.5%Ni經濟發展出來。其效果是在提高鐵素體鋁合金耐腐燭的除此以外，還含有馬氏體鋁合金的抗彎強度。該鋼是超大水輪火力發伺服電空氣能熱泵機組和船用獨特的伺服馬達的軸.銷﹑聯接等器件的特俗文件。1Cr17Ni2鋼在熱生產制造正確處理冷卻后工作中會不同的因素地所產生à鐵素體和穩定度奧氏體的生產制造正確處理效果起伏大。除此以外，該鋼含有室溫回火塑性，十分是回火溫濕度風險對沖擊彈性的印象。1Cr17Ni2鋼的熱正確處理工.造型藝術在文件的有效的安全安全使用中起著重點要的目的。1Cr17Ni2鋼融點溫度為1430℃~1510℃.A約810℃,Ar,約780℃,Ms約357℃,M,約140℃.重量比例約7.75g/cm其藥劑學完分見表1。

1Cr17Ni2是種馬氏體冷庫保溫隔熱板的表層，做成型后有必要過熱處置可以有比較好的采用安全性能參數。在調質感覺下，其顯微集體化大部分屬于馬氏體、鐵素體相、炭化鉻積累出的相和殘留奧氏體相，這決策了鋼的結構力學安全性能參數。-尋常狀態下，材質的升星大部分由馬氏體相和極少量炭化鉻積累出的，經過量的炭化鉻積累出的相和鐵素體相會影響材質的韌勁和塑型。如此上升馬氏體的身材比例.減緩鐵素體相的制造，調控炭化鉻的積累出的量，盡將會落實措施馬氏體集體化。1Cr17Ni2鋼熱處理溫為950℃~1050℃供確定擇炎熱回火、中溫回火.超低溫回火，溫位置很廣。平常熱處理組織性為馬氏體和少址鐵素體。熱處理溫過高會不斷增加鋼中鐵素體和殘存奧氏體的含碳量，導致打擊塑性。于是，我們的確定了熱處理溫位置內的下面溫(980℃x60min),回火溫都為300℃.325℃.350℃.375;.400℃.425℃.450℃.475℃,500℃.525℃.550T.575℃.600℃.625℃.650℃,對15-7個溫開展比照試驗檢測，以尋得較好回火溫。

將圖紙按在箱式爐中“疲勞耐壓現場實驗方法"熱精加工后，精加工成標準伸拉試件材料和梅氏波動試件材料，各用在伸拉疲勞耐壓測試儀和波動疲勞耐壓測試儀進取行機械化性能參數疲勞耐壓現場實驗，疲勞耐壓現場實驗結果如表2如圖。

以回火氣溫為橫經緯度，不斷延展率是縱經緯度，在經緯度招標記數據分析統計干系，連在一起線條相連圖1。以回火氣溫為經緯度，抗壓撓度撓度和打擊延展性為縱經緯度，在經緯度招標記數據分析統計干系，連在一起線條相連圖2。從圖1和圖2應該確定：發生變化回火平均攝氏度因素的增加，延申率有序推進從而提高，抗拉屈服強度強度強度一直回落，沖洗韌勁先鋪升后回落，再回落。1Cr17Ni2鋼在475℃~550℃直接有冷脆區。℃沖洗韌勁在最高值頂面，9的抗拉屈服強度強度強度和延申率相比較高，很多平均攝氏度因素為340℃標準化安全性能數據報告是好的，但是當我們最終能夠決定了340℃做為裝修材料的回火補救平均攝氏度因素。為此平均攝氏度因素下實現了演繹性試驗檢測，可是到了期望值目的。

回火加工處理溫度為3000℃~650℃內，讓我們抉擇300℃C.600℃.625℃6個回火溫度金相檢側，問時加作了340℃光電器件顯微鏡觀察下的回火金相檢側結構如圖甲隨時3隨時。選擇的不同回火溫度的金相圖，300℃回火和.340℃回火溫度下的結構似的，基本是回火馬氏體、調質馬氏體和一點殘余奧氏體，白色條為鐵素體。5000℃在回火脆化區，其結構中積淀出廣泛增溶的氫氟酸處理鉻。℃回火溫度下的結構為回火索氏體、一點調質馬氏體和大塊鐵素體。與設備的性能的結果不同于，鐵素體的含碳量風險對挑戰延展性有會影響。鐵素體含碳量高，挑戰延展性低。管控鐵素體含碳量應該改善的材料的挑戰延展性。

從顯微組織開展中發現，在各種不同的回火濕度下，火濕度下存有.500℃白色的顆料較多，經能譜研究明確為無定形碳物(Fe,Cr);C(就像文中4所顯示)。可比性試驗報告獲取的機械設備耐熱性數據表格認可了無定形碳鉻在韌脆區域內對外蔓延對沖交易擊柔柔韌的損害。經研究，無定形碳鉻的存有損害了相關材料的震蕩柔柔韌，加大了晶間浸蝕的概率分析，也做到了對外蔓延精煉的影響。無定形碳鉻在環境溫度回火會下沉到油炸機的淀較多，抗壓抗壓標準抗壓標準較高。高熱回火能有效的Cr從新固溶到基體中，從而625℃回火時無定形碳鉻量比較明顯降，抗壓抗壓標準抗壓標準也降。運用980℃退火.340℃回有前景辦理I藝能使1Cr17Ni2有不錯的一體化穩定性。1Cr17Ni2在超低溫回火下，氫氟酸處理鉻積淀較多，抗拉密度能力程度程度較高，常溫回火益于氫氟酸處理鉻積淀較多，進行固溶到基體中，為此625℃氫氟酸處理鉻在回火時候中很明顯才能減少，抗拉密度能力程度程度也影響。1Cr17Ni2積淀相氫氟酸處理鉻可加強文件的抗拉密度能力程度程度，但不利的于沖擊試驗可塑性。